生产线用钢板和钢管

这是国际申请编号第371节。PCT/ JP2008/070726，国际申请日期为2008年11月7日(WO 2009/061006 Al，发布于2009年5月14日)，基于2007年11月7日提交的日本专利申请编号2007-290220，其主题内容被纳入参考。

技术领域

这种披露与线管的高强度钢板,用于运输原油、天然气等,是相当出色的抗氢致开裂(以下简称嗝阻力),和一个钢管线管道由钢板的使用;本发明涉及一种用于管道的钢板和钢管，尤其适用于管道厚度至少为20毫米并要求具有极好渗透性的管道。

背景

一般情况下，线管的生产方式是在板轧机或热轧机上对钢板进行成形，采用UOE成形工艺、压弯成形工艺、辊成形等。用于输送含硫化氢原油或天然气的管道(以下简称“含酸气体管道”)需要满足所谓的“耐酸性”，如耐氢致开裂(HIC抗性)、抗应力腐蚀除强度、韧性和可焊性外，还具有抗开裂(SCC抵抗)等性能。氢致开裂(以下简称嗝)钢是说如下:氢离子从腐蚀反应遵守钢的表面,渗透到内部钢作为原子氢,然后扩散和积累MnS等非金属夹杂物等在钢或艰难的第二阶段,然后形成氢气从而开裂钢由于内部压力。

以往，为了防止这种氢致裂纹ING，一些方法已被提出。例如，JP-A 54-110119提出了降低钢中的S含量和添加Ca，REM（稀土类金属）的合适量的技术等，以钢材，从而防止长延伸的MnS的生成和转换形状成微细DIS persed球形的CaS夹杂物。因此，由硫化物夹杂物的应力CON中心定位减小，并且因此从萌生和扩展裂纹防止，从而提高钢的耐HIC性能。

JP-A 61-60866和JP-A 61-165207提出通过减少具有朝向偏析（的C，Mn，P等）的高倾向的元件或通过在板坯加热过程中浸泡热处理减少中心偏析的技术，并通过热轧后的加速冷却改变钢的显微组织中贝氏体相。因此，形成一个岛状马氏体（M-A成分）的是诸如马氏体或类似物是可以防止裂纹的传播路径中的中心偏析部开裂，以及硬化结构的形成的一个起始点。JP-A 5-255747提出了一种基于一个偏析系数碳当量式，并通过将其控制到一个预定的水平或更低，提出预先在排气中心偏析部开裂的方法。

进一步,对策破解隔离区域中心,JP-A 2002 - 363689提出了一种定义方法Nb的隔离程度和Mn在中间隔离区域不超过预定的水平,和JP-A 2006 - 63351提出了一个方法定义的大小的夹杂物的起始点嗝和硬度中心的隔离区域。

然而，具有至少20毫米的壁厚重壁管为最近管线管用于酸性气体增加;并且在这样的厚壁管，合金化添加元素的量必须为它们的固定强度提高。在这种情况下，即使当根据上述的现有技术的方法防止或中心偏析部的微结构进行了改进的MnS的生成，中心偏析部的硬度会增加，并且HIC可以选自Nb碳氮化发生。选自Nb碳氮化裂化具有小的裂纹长度比，因此，迄今没有被特别作为在对耐HIC性的常规需求的酗。如何过，最近，进一步提高抗HIC特性是必需的，它已成为必要，以防止HIC的铌碳氮化。

将含铌的汽车bonitride的尺寸减小到5 jimor更小的尺寸，如JP-A 2006-63351，可能对防止中心隔离区域HIC的发生有效。然而，在铸锭或连铸过程中，终固区往往会形成粗大的Nb碳氮化物;对于上述更苛刻的抗HIC要求，必须对中心偏析区的材料进行严格控制，以防止HIC的发生，防止频繁出现的铌碳三化物裂纹的扩展。在控制中心偏析区的方法中，提出了JP-A 5-255747提出的考虑偏析系数的碳当量公式。但是，由于偏析系数是通过电子探针显微分析仪实验分析得到的，所以只能得到光斑尺寸测量范围内的平均值，例如在10| im左右。此外，这不是一种能够严格估计中心隔离区域的浓度的方法。

因此，它可能是有帮助的是提供一种在耐HIC性的高强度管线管优良的钢板，在参数满足特殊，钢板的高强度管线管用于酸性气体具有能够suffi的优良的耐HIC性能ciently满足为必要的管线管用为具有20mm或更大的管厚酸性气体耐HIC性严重要求。
这也有助于为具有这种优异性能的管道提供一种高强度钢板。

总结

本披露涉及的钢管是API等级为x65或更高的钢管(屈服应力至少为65ksi和至少450mpa)，是高强度钢管，抗拉强度至少为535mpa。

因此，我们提供：

一种用于管道的钢板，按重量百分比计算，含C: 0.02 ~ 0.06%， Si: 0.5%或以下，Mn: 0.8 ~
1.6%， P: 0.008%或以下，S: 0.0008%或以下，Al: 0.08%
Nb: 0.005 ~ 0.035%， Ti: 0.005 ~ 0.025%，和
Ca: 0.0005到0.0035%，Fe和尼微的含量平衡

表杂质，其CP值小于或等于0.95,Ceq值大于或等于0.30:
c CP = 4.46(%) + 2.37可(%)/ 6 + {cr (%) 1.18 + 1.95
M +（％）+ 1.74r（％）} / 5+ {1.74C«（％）+ 1 .7M（％）} /
15 + 22.36便士(%),
Ce ^ = C(%) +可(%)/ 6 + {Cr(%) +莫(%)+ r (%)} / 5 +
{C«（％）+ M（％）} / 15。

2.以上管线用钢板

1，按重量百分比计算，其中Cu: 0.5%或以下，Ni: 1%或以下，Cr: 0.5%或以下，Mo: 0.5%或以下，V: 0.1%或以下。
3.其中中心偏析区硬度为hv250或更低，中心偏析区铌碳氮化物的长度最多为20 [m]或更少。

4.以上1 - 3种管材的钢板，其微观组织中贝氏体相的体积分数为75%以上
5.一种用于管线的钢管，通过将上述1 - 4种钢板中的任何一种用冷弯成形成管状，然后对其对接件进行缝焊而生产。
的钢板和钢管的管线管用高强具有借出耐HIC性和能够充分满足要求，尤其需要用于具有20mm或更大的管厚线管严重耐HIC性的精神疾病。

图纸简要说明

图。1：表示中心偏析部的硬度和在具有形成在其中心偏析的MnS区域或Nb碳氮化物的钢板的HIC试验中裂纹面积比之间的关系的曲线图。
图。图2是表示钢板的CP值，并在他的测试其裂纹面积比之间的关系的曲线图。
详细说明
我们详细研究了从开裂的起始和中心偏析部的组织的观点出发，HIC试验裂化和传播行为物的发生，并且作为结果，获得了以下发现。
首先，用于防止在中心偏析部裂纹，中心偏析部的适当的材料特性根据要作为裂化图的起始点夹杂物的类型是必要的。图1示出一个HIC试验的结果的一个例子（试验方法是相同的，如下面给出的实施例），其具有形成在其中心偏析的MnS区域或Nb碳氮化物的钢板。根据这一点，已知的是，在其中的MnS存在于中心偏析区的情况下，裂纹面积比的增大，即使硬度低，因此，控制MnS的生长是非常重要的。然而，即使当可以防止MnS的生成，在中心偏析部含有的Nb碳氮化的情况下，当其硬度超过预定的电平（在此，维氏硬度Hv 250），然后裂解发生在HIC试验。
为了解决这个问题，有必要严格控制钢板的化学组成和控制中心偏析部的硬岬为不小于预定水平（优选至多HV 250）更高。我们疗法modynamically分析在中心偏析部的化学成分的分布行为（或incras- SATE行为），并且来源的个体合金元素的偏析系数。偏析系数推导是根据以下的处理。首先，在铸造时的最终凝固区，形成有腔体（或空隙）由于固化收缩或膨出;和外围富集钢水流入腔中以形成富集的成分偏析的斑点。接着，凝固偏析点的方法包括在根据热力学平衡分配系数凝固边界组成变化，因此，最终形成的偏析部的中心定位CON可以疗法modynamically确定。使用通过上述热力学分析得到的偏析coeffi- cient，获得CP值中，对应于车盂兰盆在中心偏析部当量的式repre由下式sented。我们发现，当CP值被控制为不超过预定电平大，则中心偏析部的硬度由此可以控制为不低于临界硬度引起破裂图大。图2示出由下式，并在他的测试其裂纹面积率表示的CP值之间的关系（该测试方法是一样的，在
下面给出了25个例子)。由此可见，当CP值增大时，裂缝面积比迅速增大，但控制CP值不大于预定水平可以降低HIC的裂缝。

c CP = 4.46(%) + 2.37可(%)/ 6 + {1.18 cr (%) + l,92
F M ?(%) + 1.74(%)} / 5 +{1.74摄氏度«(%)+ 1.7 (%)}/
15 + 22.36尸(%)。
此外，当铌碳氮化物作为裂纹起始点的尺寸控制在不大于预定水平时，以及当微观组织主要为细贝氏体时，裂纹的扩展是可以防止的。同时，结合上述对策，HIC效果更好

可稳定获得电阻。
管道用钢板的详细情况如下。
首先，用于限定的化学组成的原因说明如下。％表示constitu-的量
45美元全部按重量%计。
C：0.02〜0.06％：
C是要生产用于增加钢板的强度的最有效的元素，通过加速冷却。然而，当C量小于0.02％，则
50 .无法获得足够的力量;但另一方面，当大于0.06%时，则韧性和HIC抗性有所下降。因此，C的金额从0.02到0.06%。
0.5%或以下:
55 Si是在炼钢过程中为脱氧而添加的。但当硅含量超过0.5%时，合金的韧性和可焊性就会下降。相应地，硅含量为0.5%或更少。从上述观点来看，Si的量最好是0.3%或更少。
60的Mn：0.8〜1.6％：
添加锰以提高钢的强度和韧性;但当Mn量小于0.8%时，则效果不足。然而，当超过1.6&时，焊接性和抗hic性能可能会恶化。
相应地，锰的含量在0.8 - 1.6%的范围内。从上述观点来看，Mn的用量在0.8 - 1.3%之间比较好。

P: 0.008%或以下:
披散不可避免的杂质元素，并增加中心偏析部的硬岬恶化耐HIC性。当该量超过0.008％，这种趋势是显着的。因此，使P量为0.008％以下。从上述的观点出发，在P量更优选至多0.006％或更低。
S：0.0008％以下
小号通常形成MnS夹杂物在钢中，但钙阿迪和灰导致夹杂物的形态控制，以在CAS夹杂物从MnS夹杂物。然而，当S量过多，则夹杂物的CaS的量可能增加，并且在高强度材料，它可以是裂纹发生的起点。当S量超过0.008％，这种趋势是显着的。因此，使S量为0.0008％以下。
Al: 0.08%或以下:
在炼钢过程中作为脱氧剂添加了Alis。当添加量大于0.08%时，则清洁度降低，从而影响延展性。因此，A1金额是0.08%或更少。更理想的是，它是或少于0.06%。注:0.005 ~ 0.035%

铌是为了防止在板轧制中的晶粒生长，因此提高由于对细晶粒的mation韧性的元素，而且它提高钢的淬透性以增加强度加速冷却之后。如何过，当Nb含量小于0.005％，则其效果不充分。在另一方面，当超过0.035％时，不仅焊接热影响部的韧性会变差，而且粗大的Nb碳氮化物可以被形成，从而降低耐HIC性。特别地，在铸造过程中最后凝固区，所述合金元素富集和冷却速度慢，因此，Nb的碳氮化物容易在中心偏析部形成。使Nb碳氮化物仍然保持为在轧制钢板甚至这样，并且在HIC试验中，钢板可以从Nb的碳氮化物开裂。使Nb碳氮化物在中心偏析部的大小由添加Nb的量，因此，当所添加的Nb的量的上限被规定为0.035％以下的影响，则该大小可以被控制为最多20吉姆。相应地置，使Nb量为0.005〜0.035％。从上述的观点出发，使Nb量更巧妙地倾向于从0.010至0.030％。
Ti: 0.005 - 0.025%:
在板坯加热过程中，Ti形成TiN，阻止晶粒生长，同时由于母材和焊接热影响区组织细小，阻止了焊接热影响区晶粒生长，从而提高韧性。然而，当Ti含量小于0.005%时，则效果不足。另一方面，当韧性大于0.025%时，则韧性降低。相应地，Ti的数量从0.005到0.025%。从上述观点来看，Ti的量在0.005到0.018%之间比较好。
Ca: 0.0005 ~ 0.0035%:
钙是一种有效的元素硫化物夹杂形貌控制，从而提高延展性和HIC渗透性。当Ca量小于0.0005%时，则效果不足。然而,另一方面,即使Ca添加量的0.0035%以上,其效果可能饱和而是韧性可以降低由于清洁和减少,如果是这样,此外,钢的氧化总部数量可能会增加,钢铁可能裂纹嗝阻力也可能恶化的结果。相应地，Ca金额从0.0005到0.0035%。从上述观点来看，Ca量最好在0.0010 ~ 0.030%之间。
该钢板还可以包含以下所述范围内从Cu、Ni、Cr、Mo和V中选择的一种或多种。
5 Cu: 0.5%或以下:
的Cu是有效的改善韧性和提高强度的元素。获得该效果，该量优选为至少0.02％。然而，当Cu量超过0.5％，则焊接性可能劣化。
10因此，添加Cu时，其数量为
0.5%或更少。从上述观点来看，铜量最好为0.3%或更少。
Ni: 1%或以下:
Ni是有效地改善用于增加强度的韧性和15的元素;但获得的效果，
量优选为0.02％以上。然而，当Ni含量超过1.0％，则焊接性deterio率。因此，在其中添加Ni的情况下，其量为1.0％以下。从上述的观点出发，镍
20量更优选为0.5％或更小。
Cr: 0.5%或以下:
Cr是对提高淬透性，从而提高强度的元素。获得该效果，该量优选为0.02％以上。然而，当Cr
若焊料用量大于0.5%，则可确定焊料的焊接性能。因此，在加入Cr的情况下，其金额为0.5%或更少。从上述观点来看，Cr的用量最好是0.3%或更少。
沫：0.5％以下：
30 Mo是有效改善韧性和提高强度的元素;但用于获得效果，该量优选为0.02％以上。然而，当Mo的含量超过0.5％，则焊接性deterio率。因此，在添加Mo的情况下，其量
图35是0.5％或更低。从上述的观点出发，Mo的量更优选为0.3％以下。
V: 0.1%或以下:
增加强度而不降低韧性的元素。为了达到效果，用量最好
40 0.01%或更多。但当V量大于0.1%时，焊接性可能会严重恶化。在加入V的情况下，它的量是0。1%或更少。从上述观点来看，V的量最好在0.05%以下。
钢板的杂质是不可避免的
领带。
定义了以下公式所表示的CP值和Ceq值。
CP值：0.95以下：
50
c CP = 4.46(%) + 2.37可(%)/ 6 + {cr (%) 1.18 + 1.95
F M ?(%) + 1.74(%)} / 5 +{1.74摄氏度«(%)+ 1.7 (%)}/
15 + 22.36尸（％）_
在这方面,C(%)、锰(%)5 Cr(%),莫(%),V(%),铜(%)、镍(%)
55和P（％），每个是各自的元素的含量。
与该CP值上述公式是配制用于估计中心的材料的公式
偏析区所含的合金元素各不相同。当CP值较高时，浓度为
60中心偏析部较高，且中心偏析部的硬度增加。如图。当2，
的CP值为0.95以下，则中心偏析部的硬度可能是足够小（优选HV
因此，在HIC测试中可以防止龟裂。因此，CP值被定义为0.95或
减。另外，当CP值越小，则中心偏析部的硬度越低。因此，在一个进一步的更高的耐HIC性能需要的情况下，CP值优选为0.92或更小。此外，当CP值越小，则中心偏析部的硬度越低和耐HIC性的增加，因此，在CP值的下限没有定义。然而，为了获得适当的强度，该CP值为优选为0.60以上。
Ceq值:0.30或以上:
Ce ^ = C(%) +可(%)/ 6 + {Cr(%) +莫(%)+ r (%)} / 5 +
{CTT（％）+ M（％）} / 15。
Ceq为碳当量钢的，并且这是一个harden-能力指数。当CEQ值更高，则钢的强度较高。
我们的方法提高了含硫气体重壁管线的HIC阻力，这些管线的厚壁厚度为20毫米或以上，为了获得足够的强度，Ceq值必须在0.30或以上。因此，Ceq值为0.30或更多。当Ceq值较高时，强度也会较高，从而可以生产出管材厚度较大的钢管。但当合金元素浓度过高时，中心偏析区硬度也会增加，HIC电阻下降。因此，Ceq值的上限最好是0.42%。
对于中心偏析区域的硬度和作为HIC起始点的Nb碳氮化层，钢板和钢管优选地满足以下条件。
维氏硬度，HV 250或更低：中心偏析部的硬度：
如上所述，HIC裂纹扩展的机理是氢气在钢中夹杂物及类似物周围聚集引起裂纹，裂纹在夹杂物周围扩散，从而产生大裂纹。在这种情况下，中心偏析区是最容易开裂的部位，开裂很容易蔓延。因此，当中心偏析区硬度为lai^er时，更容易发生开裂。当中心偏析区硬度为hv250或更低时，即使中心偏析区仍有少量Nb碳氮化物存在，裂纹也很难扩展，从而降低HIC试验中的裂纹面积比。而当中心偏析区硬度高于hv250时，裂纹很容易扩展，特别是铌碳氮化层中裂纹的扩展。因此,中心偏析的硬度面积最好是高压250或更低,情况严重的嗝阻力是必需的,必须ilirther隔离区域中心的硬度降低,在这种情况下,中心偏析的硬度面积最好是高压230或更低。
在中心偏析部的Nb碳氮化物的长度：20 \ IM或减：
在中心偏析区形成的Nb碳氮化物是HIC测试中的氢积累点，从这个点开始可能会出现裂纹。当铌碳氮化物的尺寸较大时，裂纹很容易扩展，即使中心偏析区硬度小于hv250，裂纹也可能扩展。当铌碳氮化物的长度小于20 jimor时，当中心偏析区硬度小于hv250时，裂纹的扩展可能受到抑制。相应地，Nb碳氮化合物的长度为20 jim或更少，最好是lOfxmor更少。铌碳氮化物的长度表示晶粒的最大长度。

我们的方法特别适用于壁厚为20毫米或20毫米以上的酸性气体管道的钢板。这是因为,在一般情况下,当板厚度(管道壁厚)小于20毫米,然后添加的合金元素的数量很小,因此,中心偏析的硬湖水面积可以很低,在这种情况下,钢板会容易有很好的嗝阻力例如。当钢板较厚时，其中合金元素的含量增加，因此，在这样厚的钢板中降低中心间隙的硬度就变得很困难。特别是对于厚度在25mm以上的厚钢板，我们的方法可以更有效地发挥其优势。
钢管是具有API X65级以上（至少65 ksi的和至少450的屈服应力兆帕）所有钢管，和为具有至少535 MPa的拉伸强度的高强度钢管。
所述钢板(和钢管)的金属结构优选具有75%或以上的贝氏体相作为其体积分数，更优选为90%或以上。贝氏体相是一种强度、韧性优异的组织，当贝氏体相的体积分数在75%以上时，可以防止裂纹在钢板中的扩展，使钢板具有较高的强度和较高的抗HIC能力。另一方面,在组织中贝氏体相的体积分数很低,例如,在混合结构的铁素体,珠光体,马(马氏体岛),马氏体或微观结构和贝恩尽管阶段,裂纹传播的相界面会被提升,嗝电阻可能因此deterio评级。当除贝氏体相外的微观结构(铁素体、珠光体、马氏体或类似物)的体积分数小于25%时，渗酸率的恶化可能较小，因此贝氏体相的体积分数最好为75%或更高。从同样的角度看，贝氏体相的体积分数最好为90%以上。
钢板中定义点的化学混合涂料sition,中心隔离区域的硬度和Nb碳氮化物的大小,并进一步定义其显微组织结构主要是贝氏体和,因此,钢板可以有一个很好的嗝阻力即使板厚度大。因此，钢板基本上可以按照以前的生产方法进行生产。然而，为获得最佳的强度和韧性，最好在下列条件下生产该钢板。
加热温度:1000 ~ 1200℃。
在热轧时，板坯加热温度低于1000℃。，那么就无法获得足够的力量。另一方面，当高于1200℃时。，则会导致韧性和DWTT性能(drop weight tear test)下降。因此，板坯加热温度最好为1000 ~ 1200℃。
为了获得在热轧工序的高碱金属的韧性，热轧终了温度优选较低，但与此相反，轧制效率可能降低。那里脱颖而出，热轧终止温度可以被定义为在考虑必要的母材韧性的合适的温度和轧制效率。为了获得高的母材韧性，在非再结晶温度区中的压下率优选为至少60％或更多。
热轧后，最好在以下条件下进行加速冷却。加速冷却开始时钢板温度:不低于(Ar3-10℃):
Ar 3相是给定的Ar3相铁素体转变温度= 910-310C（％）（℃） - 80MN（％） - 20Cu（％） - 的15Cr（％）55Ni（％） - 80Mo（％），从钢的化学成分。在的情况下的钢板温度在开始
加速冷却较低，加速冷却前铁素体体积分数较大，特别是当温度低于Ar3温度10℃以上时。，那么HIC抗性就会恶化。此外，钢板的微观组织不能保证贝氏体相的足够体积分数(最好是75%或更多)。因此，加速冷却开始时钢板温度最好不低于Ar3-10℃)。加速冷却冷却速度:不低于5℃/秒:
加速冷却中的冷却速度最好不低于5℃。/秒才能稳定地获得足够的力量。
加速冷却停止温度:加速冷却是通过贝氏体相变获得高强度钢板的重要过程。然而，当钢板在停止加速冷却时温度超过600℃。，则贝氏体转化可能不完全，无法获得足够的强度。另一方面，当钢在停止加速冷却时温度低于250℃。,然后硬结构如马(马氏体)或可能形成和,如果是这样的话,不仅嗝阻力例如可能容易恶化而且钢板表面的硬度可能过高,和钢板的平整度可能容易恶化和成形性可能恶化。因此，钢在加速冷却停止时的温度为250 ~ 600℃。
关于上述的钢板温度，在钢板具有在板厚方向的温度分布的情况下，则该钢板温度在板厚方向的平均温度。如何以往，在板厚方向上的温度分布相对小的情况下，那么钢板的表面的彩画TURE可能是的钢板温度。后立即加速冷却，有可能是表面与钢板的内部之间的温度差。然而，温度差可以被很快通过热传导降低，且钢板可具有在板厚度方向上的温度分布均匀。因此，基于钢板的河畔面温度在厚度方向上均匀化之后，钢板温度的停止加速冷却也许确定。
在加速冷却后，钢板可在空气中保持冷却，但为了使钢板内部均匀化，可在燃气燃烧炉或感应加热中进行再加热。
接下来，介绍了用于管道的钢管。流水线用钢管是将上述钢板经冷弯成形成管状，然后对其对接件进行缝焊而成的钢管。
冷成形法可以是任何一种方法，通常是根据UOE工艺或通过压弯或类似的方法将钢板成形成管状。对接件的缝焊方法没有明确的定义，可能是任何能够获得足够的接头强度和接头韧性的方法。然而，从焊接质量和生产效率的角度来看，埋弧焊尤为可取。焊接件缝焊后，对钢管进行机械膨胀加工，以消除焊接残余应力，提高钢管圆度。在
因此，在能够获得预定的钢管圆度和消除残余应力的条件下，机械膨胀率最好在0.5 - 1.5%之间。

例子

具有表1所示的（钢A〜V）的化学组成的钢粗节通过连续铸造工艺生产，使用具有这些板，厚钢板
为25.4mm和33毫米15层厚度被生产。
加热的板坯热轧，然后加速冷却至具有预定的强度。在此，板坯加热温度是1050.C”轧制结束温度为840〜800℃，并且加速冷却开始温度
20是800至760℃的加速冷却停止温度为450至550.C.所有得到的钢板满足API X65的强度和抗张强度是其从570至630兆帕。关于钢板的拉伸性能，一个iull厚度试验片在横向direc-
25和灰到轧制是在拉伸试验中用于确定其抗张强度。
从不同位置的钢板上取6 ~ 9个HIC试样，测试其HIC电泳率。HIC抗性测定方法如下:
30的试验片，在与硫化氢HAV荷兰国际集团的pH为约3（普通NACE液）96小时，然后将试验片的整个表面检查饱和5％的NaCl + 0.5％CH 3 COOH的水溶液浸渍通过超声波探伤破解，并且将试验片
35基于其裂纹面积比(CAR)进行评估。以裂纹面积比最大的6 ~ 9块钢板试件中的一块作为典型的钢板裂纹面积比，裂纹面积比不超过6%的试件性能良好。
40级中心偏析部的硬度为吓退开采如下：切断从钢板采取多个样品的板厚度方向的横截面进行抛光，然后轻轻地蚀刻，并且其中segrega灰系看到的部分进行了测试维氏硬度计
45 50克负荷，并且最大值下取作中心偏析部的硬度。
中心偏析区Nb碳氮层的长度确定为:试样在HIC试验中破裂部分的断口面为
50用电子显微镜观察，并测量在断裂面中的Nb碳氮化物的晶粒的最大长度，这是使Nb碳氮化物在中心偏析部的长度。那些在HIC试验几乎不破裂进行处理如下：的多个断
55嗝测试件抛光,然后轻轻地蚀刻,和种族隔离的部分线路被认为是分析元素映射与电子探针微分析仪(电子探针)来识别Nb碳氮化物,谷物的最大长度是衡量Nb的长度
中心偏析区有60个碳氮化物。在微观结构上，利用光学显微镜在平板厚度的中心部位和t/4位置对样品进行观察，并对所拍摄的平板照片进行图像处理，测量面积
贝氏体相的65%。贝氏体面积分数在3 - 5视图测量，数据平均为贝氏体相的体积分数。

11
上述测试和测量结果示于表2中。
在表1和表2中，示例中的A、K、andU、v号钢板(钢)在HIC试验中裂纹面积比均较小，具有极好的抗HIC性能。
相对于这些，钢板（钢）L-至O是比较样品具有大于0.95的CP值，或者是，中心偏析部的硬度也高，并且它们具有高的裂纹面积率在HIC测试，并有一个贫穷的HIC性能。类似地，在钢板（钢）P和Q，Mn量或中的S量是比我们的范围大，因此形成在那些钢板的中心偏析的MnS区域。因此，钢板从裂化的MnS和它们的耐HIC性是低的。同样类似地，在钢板（钢）R，使Nb量为laigerthan我们的范围，因此，粗大的Nb碳氮化物形成在钢板的中心偏析区，因此，耐HIC性及其低通的CP值它们落在我们的范围内。同样，也没有的Ca加入到钢板（钢）S，其因此不经历形态学斑竹硫化物夹杂物以Ca的，因此，钢板的耐HIC性是低的。类似地，在钢板（钢）T，Ca量是比我们的范围和，还有前大，Ca氧化物量在钢中增加。因此，钢板从氧化物的起始点破裂，和钢板的耐HIC性是低的。
在表2中示出的一些的钢板成形为钢管。具体地，该钢板是冷轧根据UOE工序，得到的管状的形式，并且对接部分

12
对其内外表面每一层采用亚焊弧焊(缝焊)焊接，再根据钢管的外周变化进行1%的机械膨胀处理，从而生产
5根荷兰国际集团钢管具有711毫米的外径。
所制造的钢管中相同的HIC试验作为对上述钢板进行了测试。结果示于表3。耐HIC性测定如下：一个试验片切成在长度季度
根据裂缝长度比(CLR)([试件总裂缝长度/宽度(20 mm)]的平均值)对试件进行评价。
表3中1 ~ 10、18、19号为我方钢管，其HIC试验的裂缝长度比不高
15 ~ 10%，且钢管具有极好的渗透力。另一方面，比较例11 ~ 17号钢管的HIC抗性均较低。工业适用性
厚度为20毫米或以上的厚钢板
20更具有极优异的耐HIC性能。它们适用于需要满足最近，严厉的抗HIC管线管。
我们的方法适用于壁厚达20毫米或以上的厚壁管材;和钢管
如果壁厚较大，则需要添加合金材料，并且很难降低其中心偏析区域的硬度。因此，当应用于厚度超过25毫米的厚钢板时，我们的钢材可以显示出它的效果。