КорпусПрименениетрубвгазовыхскважинахвысокотемпературных- 300кмстальнаятрубаПзготовителей,природныйгазобсадныеиНКТ,бесшовнаястальнаятруба,油井,

СвойстваоцинкованныхстальныхтрубПриваривать

январь2019

КоррозионнаястойкостьAPI 5 l管道сталисзащитнымпокрытием

2019年январь7日

КорпусПрименениетрубвгазовыхскважинахвысокотемпературных

发表的управление наянварь2019

Категории

Теги

Вбылыевремена,суменьшениемчислалегкоэксплуатируемыхнефтяныхигазовыхскважин,этосталонеобходимымдлянефтяныхигазовыхскважинуглубитьсянаобоихподземныхиподводных。И,НКТиобсадныеструныподвергаютсяболеевысокойтемпературеивысокомдавлениивэтихскважинах,который,вероятно,привестикповреждениюкорпусаилиутечкигазаввысокомдавлении/высокойтемпературеуглубления(НРНТ)。Такимобразом,большевниманияуделяетсяскважиннымцелостностивнефтянойигазовойпромышленностивпоследнеевремя年。1,2Ключевым фактором целостности ствола скважины обсадной колонны соединения, которые, как ожидается, чтобы обеспечить как структурную и утечки целостность при неблагоприятных условиях окружающей среды. Поскольку условия погрузки связаны с глубже, более высокие температуры и давления газовых скважин, многие операторы перешли от использования стандартного Американского нефтяного института (API) Соединения с премиальными резьбовыми соединениями.фигура1показываеткорпуспремиальныхсоединенийиегоуплотняющегогазамеханизма。Уплотнительнаяповерхностьтакженазываютметалл-металлуплотнения，которыеобеспечиваютконтактноедавлениечерезнатяг。Большетого，контактноедавлениенауплотняющейповерхностивыше，чемдавлениегазовойскважины，исоединенияобсадныхтрубможетпредотвратитьутечкугазаefficiently.3,4

фигура1。уплотняющийгазмеханизмпремиумсвязи。

Вбылыевремена,соединениегерметизациигазанеудалосьвнекоторойскважинесверхвысокоготемпературыгаза,хотяпроектированиеконтактноедавлениенауплотняющейповерхностибылавыше,чемдавлениегаза。ВЮжномКитаеМоре，температуравнекоторыхразведочныхгазовыхскважинахможетдостигатьдо240°С.5хорошоразработанныхпремиальныхсоединенийможетиметьгазавысокогодавлениявскважиненараннейстадии。Однако，проблемаутечкигазаможетбытьобнаруженапосле2летдобычигазавнекоторыхскважинах，чтогораздоменьше，чеможидаемыйсрокслужбыгазовыхскважин。Вэкстра-высокихтемпературах，уплотнительнаяповерхностьсоединенийобсадныхбудетиспытыватьползучестиприрастяжении，чтоприведеткснижениюконтактногодавленияуплотнительнойповерхностив。Когдаконтактноедавлениениже，чемдавлениегазовойскважины，газбудетвытекатьизсоединениякорпуса，чтопозволитсократитьсрокслужбыгазовойскважины。болеетого，этопринесетустойчивоедавлениепопутногогаза，смятиеобсаднойколонны，илиоставлениехорошо，вызываяогромныйэкономическийущерб。Следовательно，этоимеетбольшоезначениедляизучениявязкоупругостиматериаласоединительногообсаднойколонныивыяснитьрелаксациюконтактногодавлениянаповерхностиуплотняющей，которыемогутбытьполезныдляразведкииразработкигазовыхскважинвысокотемпературных。

Исследованиянасоединенияхобсадныхбыливосновномсосредоточенынапроектированииибезопасностиоценкиструктурырезьбовоесоединениевпоследниегоды。Аналитическийметод6 7заключительныйэлемент(FE)метод,8、9иэкспериментальныеmethod10, 11былиширокопринятывнаучно-исследовательскихработах。Некоторыеисследователиисследовалиуплотнительныймеханизмпремиальныхсоединений12 13инекоторыеисследователиразработалисоединениепремиумавысокойпроизводительностиввысокотемпературном/высокомдавлениигаз(高温高压)。然而,14、15этиисследовательскиеработыпроводятсявсевстационарномсостоянии,несчитаявременименяющийся。И,уплотнительныймеханизмпремиальныхсоединенийвскважиневысокотемпературногогазанебылполностьюисследован,особенновязкоупругогоповеденияматериалаоболочки。

Вэтойстатье,Экспериментползучестиматериалаоболочкипроводилипритомженапряжениирастяжения,носразнымитемпературами。Апотом,поведениевязкоупругогоматериалаоболочкиизучается。болеетогоWLF(Уильям-Landel-Ферри)Уравнениедляматериалаоболочкипроисходит。взаключение、модель铁используетсядляизучениярелаксацииконтактногодавленияуплотняющейповерхностивсоединениикорпуса,которыйможетпредсказатьегосрокслужбывскважиневысокотемпературногогаза。

Экспериментальныеиспытанияматериалов

Экспериментальнаяустановкаиметодика

ВсоответствиисISO 204:2009одноосноеиспытаниеползучестиметаллическихматериаловвспособенатяжениятеста,Экспериментывыполненынаползучестьприразличныхвысокихтемпературах,чтобыоценитьматериалрелаксациимеханическихсвойств,основанныенатеории粘弹性。16Какпоказанывфигура2,устройствоползучестиэкспериментсостоитизпечи,Датчиктемпературы,сеньорсмещение,Испытательноенапряжение,иобразец。Принципэкспериментапоказаннафигура2（b）中。Нижняячастьобразцафиксируется,ивершиназагружается。Экспериментальнаятемператураконтролируетсяпечиидатчикомтемпературы。междутем,деформацияползучестирегистрируетсядатчикомсмещения。МатериалобразцаКорпусP110Tиегохимическийсоставприведенвтаблице1。Вкачествеэкспериментаметаллаползучестиотнимаетмноговремени,набориспытанийподнагрузкойпостоянногонатяженияпроводитпритемпературе120°C, 200°С,и300 &度;Ссоответственно。

фигура2。(一)Ползучестьэкспериментприборыи(b)экспериментальныйпринцип。

Экспериментальныйрезультат

Таблица2показываетусловияползучестиэкспериментальные,которыевключаютвсебяпостояннуюнагрузкунатяжения680МПатриразличныхтемпературы,ипотребляявремяэксперимента。Крометого,загруженноерастягивающеенапряжениенаходитсяподпределомупругостиматериалаP110T。Втесте# 1,образецбылнарушенпосле570чэкспериментапри300°C,какпоказановфигура3。Этопоказывает，чторазрушениеобразцаотноситсякявлениямутонения。Однако，приболеенизкойтемпературеипосле630чиспытанийнаползучесть，образецнесломаться。Этодоказывает，чтоповедениематериалаползучестипри300℃болееочевидно，чемприболеенизкихтемпературах。Результатыползучестиэкспериментапоказанынафигура4。Штаммвременикривойна300°Ссостоитизцелыхтрехстадийползучести:первичный,вторичный,итретичный。И,скоростьдеформацииопределяетсякакотношениенапряженияктомувремени,。Вначальнойстадии,скоростьдеформацииотносительновысока,нозамедляетсясовременем。затем,скоростьдеформациивконцеконцов,достигаетминимальноезначениеистановитсяпостояннымпривторичномэтапе,вкачествекривойдеформациивременипредставляетсобойпрямуюлинию,наданномэтапе。взаключение,втретичнойстадии,скоростьдеформациивгеометрическойпрогрессиинеувеличиваетсясовременемдотехпор,трещинобразца,чтовосновномобусловленосужениемявлениявобразце。Однако,дляобразцапритемпературе120°Cи200°Cползучестиэксперимента,былитолькодваэтапавовремя630тестированиячасов:начальнаястадияивторичнаястадия。

фигура4。Ползучестьрезультатовэкспериментаприразличнойтемпературе。

Вязкоупругаяконститутивнаямодель

Вэтойстатье,материалкорпусавыбранвкачествелинейнойвязкоупругой。Материальныеотношениямогутбытьвыраженылинейнымпринципомсуперпозициивязкоупругостьииспользованиерелаксациииползучестимодуляупругости函数。17、18НачинаясобобщенноймоделиМаксвеллаидобавивещеодинчленпружиныприводиткмодели,известнойкакмодельвихертовского,всоответствиисфигура5。ИспользуямодельВихерта,ползучестиирелаксациивязкоупругогоматериаламогутбытьописаныхорошо,иэтамодельможетбытьпредставленаспомощьюфункциимодулярелаксацииE(Т)如下

E (t) = E \infty + \sum i = 1 n E i exp (- t τ i) "> E (Т) = E \infty + Σ я = 1 n E я ехр (- Т T я) E(Т)=Ий+ =сг1 neiexp (-tτi)

(1)

在哪里 $τ i "> T я τi$ времярелаксации, $E i "> E я не$ этомодульрелаксации, $E \infty "> E \infty E\infty$ равновесноемодуль,ипобщеечислочленоврядаПрони。Уравнение(1)представляетсобойсуммурядаэкспоненциальныхчленовиможетбытьинтерпретированкакмеханическийэлементмодель,такжеизвестныйкаксерияПрони。

фигура5。РежимВИХЕРТматериала。

Обратитевнимание、чтоизуравнения(1)ЕслиT = 0

E (0) = E 0 = E \infty + \sum E i "> E (0) = E 0 = E \infty + Σ E я E（0）=Е0= +ИйΣEi

(2)

гдеE0мгновеннамодульрелаксации。Иуравнение(1)можнопереписатьследующимобразом

E (t) = E \infty + \sum i = 1 n m i E 0 exp (- t τ i) "> E (Т) = E \infty + Σ я = 1 n м я E 0 ехр (- Т T я) E（Т）=Ий+ =сг1nmiE0exp（-tτi）

(3)

在哪里 $m i = E i / E 0 "> м я = E я / E 0 MI =Е/Е0$ определяетсякакпараметрсерииПрони。

P110Tматериалхарактеристика

Чтокасаетсяэкспериментаползучести,нагрузканатяженияприложенияявляетсяпостоянной,имодульрелаксацииможетбытьпредставлендругойформой

E (t) = σ [ε] "> E (Т) = р (е] E（Т）=р[е]

(4)

在哪里 $σ "> р р$ эторастягивающаянагрузкаприложения; $[ε] "> (е] (е)$ являетсяматрицейдеформациидляэкспериментаползучести, $[ε 1, ε 2, ε 3, \dots] "> (е 1, е 2, е 3., \dots] [e1, e2, e3，\dots]$ ,соответствующийвременнойматрицыэксперимента $[t] "> (Т] (Т)$ или $[t 1, t 2, t 3, \dots] "> (Т 1, Т 2, Т 3., \dots] (t1、t2、t3,\dots\dots)$ 。Такимобразом，модульупругостиЕрелаксации（Т）вматричнойформе

E (t) = E 0 + \sum i = 1 n m i E 0 [1 - exp ([t] τ i)] "> E (Т) = E 0 + Σ я = 1 n м я E 0 (1 - ехр ((Т] T я)] E(Т)=Е0 +сг= 1 nmie0 [1-exp([Т]τi)]

(5)

Комбинируяуравнения(4)суравнением(5),соотношениемеждувременемидеформацииустанавливается,какпоказановуравнении(6)

\sum i = 1 n m i E 0 [1 - exp (- [t] τ i)] = E 0 - σ [ε] "> Σ я = 1 n м я E 0 (1 - ехр (- (Т] T я)] = E 0 - р (е] =Сг1 nmie0 [1-exp(-[Т]τi)] =Е0-р[е]

(6)

Порешениюуравнения(6)методлинейногоматричногоуравненияиподставиввременнуюматрицу $[t] "> (Т] (Т)$ иматрицадеформации $[ε] "> (е] (е)$ сиспользованиемэкспериментальныхданныхползучести，параметрсерииПронимиможетбытьполучен。

ЧтокасаетсявычислительнойсложностифункциисерииПрони,программноеобеспечениеMATLABприменяется,чтобынайтипараметрсерииПрони。Для200°Cтемпературыокружающейсреды,параметрсерииПрониматериалаP110Tобсаднойколонныприведенывтаблице3,иегомодульрелаксацииуравнениеможнополучитьследующимобразом

E (t) = 79, 827 + 61, 991 [1 - e - t 10] + 7367 [1 - e - t 100] + 49, 615 [1 - e - t 1000] "> E (Т) = 79, 827 + 61, 991 (1 - е - Т 10] + 7367 (1 - е - Т One hundred.] + 49, 615 (1 - е - Т 1000] E(Т)= 79827 + 61991 (1-e-t10) + 7367 (1-e-t100) + 49615 (1-e-t1000)

СогласнотеорииГуказакон，деформацияползучестипредставляетсобойотношениепостоянногонатяжениянапряжениякмодулюрелаксацииE（Т）。Крометого，отношениекривойдеформацииползучестивзависимостиотвременипоказананафигура6。Посравнениюсштаммом-кривоевремявэкспериментеприводитпри200°C,какпоказановфигура6,модельсериикривойПронихорошосогласуетсясэкспериментальнымиданнымиползучести,которыйпроверкиконститутивноймоделиP110Tматериала。Следовательно,серияуравнениеПрониизматериалакорпусаP110Tпри120°Cи300°Cмогутбытьтакжеполученытакимжеобразом,,какпоказановуравнениях(8)атакже(9),соответственно

E (t) = 125, 986 + 875 [1 - e - t] + 43, 314 [1 - e - t 12] + 2956 [1 - e - t 100] + 38, 942 [1 - e - t 1000] "> E (Т) = 125, 986 + 875 (1 - е - Т] + 43, 314 (1 - е - Т 12] + 2956 (1 - е - Т One hundred.] + 38, 942 (1 - е - Т 1000] E(Т)= 125986 + 875 (1-e-т)+ 43314 (1-e-t12) + 2956 (1-e-t100) + 38942 (1-e-t1000)

(8)

E (t) = 53, 560 + 66, 362 [1 - e - t 5] + 6985 [1 - e - t 10] + 4802 [1 - e - t 200] + 30, 015 [1 - e - t 800] "> E (Т) = 53, 560 + 66, 362 (1 - е - Т 5] + 6985 (1 - е - Т 10] + 4802 (1 - е - Т 200] + 30., 015 (1 - е - Т 800] E（Т）= 53560 + 66362 [1-E-T5] 6985 [1-E-T10] 4802 [1-E-T200] 30015 [1-E-T800]

(9)

фигура6。ПолзучестьэкспериментальныеданныеипрочностьнаразрывсерииПронивсравнениисоскоростью200 &度;С。

Термо-реологическиесвойстваматериалаоболочки

Модульрелаксацииоттемпературыdependent.19,20Приболеенизкихтемпературах，скоростьрелаксацииматериалаявляетсяоченьмедленным，которыйможетбытьсмоделированакакупругоеповедение。Приболеевысокихтемпературах，скоростьрелаксацииматериаластановитсянамногобыстрее，которыйявляетсячистымвязкимповедением。Модульрелаксации，полученныйметодомсерииПрони，нанесеннавременнойшкалежурналаврамкахтрехразличныхтемператур，какпоказановфигура7。Егоможнонайти,чтовсеучасткиимеютпочтиодинаковуюформу,нолишьсмещаютсяпогоризонтали。Этосвойствоматериалаоболочкииназываетсятермо-реологическиесвойства。Среднеезначениегоризонтальногорасстояниямеждудвумякривыми,навершине,средний,иснизу,определяетсякакфакторсдвига, $α T "> α T αT$ ，исоотношениемеждукривымиможноописатьследующимуравнением

E (log (t), T) = E (log (t) - log α T, T 1) "> E (журнал (Т), T) = E (журнал (Т) - журнал α T, T 1) E(журнал(Т),T) = E(журналТ-logαT, T1)

(10)

гдеE（Т，T）этомодульрелаксациипритемпературеТивремяТ.

фигура7.Термо-реологическиесвойстваматериалаоболочкиP110T。

Уравнение(10)можнопереписатьследующимобразом

E (t, T) = E (t α T, T 1) "> E (Т, T) = E (Т α T, T 1) E(ТT) = E (tαT T1)

(11)

Факторсдвига $α T "> α T αT$ можетбытьполученоспомощьюуравненияWLF

log α T = - C 1 (T - T 0) C 2 + (T - T 0) "> журнал α T = - C 1 (T - T 0) C 2 + (T - T 0) logαT =往上平移(Т-Т0)С2 +(Т-Т0)

(12)

гдеТпредставляетсобойтемпературу，прикоторойрассчитываетсямодульрелаксации， $T 0 "> T 0 T0$ являетсяэталоннойтемпературой。C1иC2константыуравненияWLF。

НаосновеэкспериментальныхданныхползучестииметодаПронивсериифигура6,иустановка200°Cвкачествеэталоннойтемпературы,факторысдвига,от200°Cдо120°Cи200°Cдо300°C,можномасштабироватьнаучастке。ПодставляяфакторысдвигавуравненииWLF,константыC1иC2могутбытьрешены:С1 = 45,03иС2 = 4640。Следовательно,уравнениеВЛФдляматериалаоболочкиP110Tявляется

log α T = - 45.03 (T - 200) 4640 + (T - 200) "> журнал α T = - 45 。 03 (T - 200) 4640 + (T - 200) logαT = -45、03(Т- 200)4640 +(Т- 200)

(13)

моделированиеFEиегоприменение

модель菲

Численноемоделированиеиспытанияобразцанапряженияползучестипроводилисиспользованиемкоммерческогопрограммногообеспечения有限元有限元分析。НаосновематериалкорпусаP110Tползучестьэкспериментзагрузки,былаустановленамеханическаямодель铁、какпоказановфигура8。Упругиесвойства,втомчислемодуляупругостиикоэффициентаПуассона,1.99×105МПаи0.3,соответственно,определеныв有限元分析。Крометого,вязкиесвойства,включаявремярелаксацииисериюПрони,какпоказановтаблице3такжеопределеныв有限元分析。Большетого,термо-реологическойпростой(ТРС)параметрыC1иC2,полученоуравнениеWLF,такжевключенывэтойсимуляции,и*粘типанализабылприменендлявязкоупругогоповедения。

фигура8。菲механическаямодель,используемаядлямоделированияиспытаниянарастяжениеползучести。

Сравнениеползучестиэкспериментальныхданныхирезультатовмоделированияпритрехразличныхтемпературахпоказановфигура图9（a） - （с）,соответственно。Притемпературе200°С,результатмоделированиясоответствуетползучестиэкспериментальныхданных。Этопроисходитпотому,чтотемпература200°Сбылоустановленовкачествеопорнойтемпературывуравнении(13)。Нодлятемператур120°Си300°С,атермо-реологическимповедением,Естьнебольшиеразличиямеждуэкспериментальнымирезультатамимоделирования,исамаябольшаяразницаменьше8%。Причинаэтогоразличия,потомучтоэто,дляанализа铁、термо-реологическихпараметровприменяютсявмоделировании,котороеполучаетсяизуравненияWLF。ВуравненииWLF 200°Спринимаетсявкачествеопорнойтемпературы,чтобы,вфигура7,краснаякриваясдвигаетсявположениесинейкривойичернойкривой。И,новыесдвинутыекривыепредставляюттермо-реологическоеповедениематериалаоболочкиииспользуютсядлярешенияуравненияWLF。Посколькусдвинутыекривыенемогут100%хорошосогласуютсясисходной,которыйполученэкспериментальныерезультаты,отклонениесуществуетмеждуэкспериментальнойимоделирования。Крометогокак200°Сберетсявкачествеэталоннойтемпературы,результатмоделированияявляетсяболееточным,чемдругие,какпоказановфигура9。Следовательно,РезультатымоделированияпоказываютобоснованностьтеориивязкоупругихиметодаТРСвэтойстатье。Ктомуже,модельИПАможетбытьиспользованадляоценкивязкоупругогоповеденияматериалакорпусаP110Tприразличныхмеханическихитермическихусловиях。

фигура9。Сравнениеэкспериментальныхданныхимоделированиярезультатаприразличныхтемпературах:(一)120°С,(b) 200°С,атакже(с)300°С。

Контактдавлениенауплотняющейповерхности

Наосновегеометрии5.5 SL-APOXсовместноготипасоединения”，осеваясимметрияFEмодельдляуплотняющейповерхностибылапостроенавABAQUS，какпоказановфигура10。Внутренняястенканаходитсяподдействиемприложенногодавлениягаза。Краснаялиниянарисункепредставляетсобойуплотняющуюповерхность。Еслидавлениегазавыше，чемконтактноедавлениенауплотняющейповерхности，совместноеподключениебудетбольшешансовпросочиться。

фигура10。МетодконечныхэлементовмоделиуплотнительнойповерхностиотшарнирногосоединенияSL-APOX。

Привысокойтемпературеокружающейсреды,контактноедавлениенауплотняющейповерхностибудетуменьшатьсясовременемиз-заматериалвязкоупругости。Давлениегазанавнутреннейстенкеустановленодо75МПа。Результатмоделированияусредненнойрелаксацииконтактногодавлениянауплотнительнойповерхностивзависимостиотвременипоказаннафигура11。Результатымоделированияпоказывают,чтоначальноесреднееконтактноедавлениесоставляет116МПапритемпературе160°Си230°С。затем,среднеедавлениеконтактауменьшаетсясовременем。Среднеедавлениеконтактападаетдо76МПа。болеетого,скоростьуменьшениядавленияпри230°Спроисходитбыстрее,чемтот,при160°Cокружающейсреды。Показано,чтовтечение4000ч(166дней),контактноедавлениепадаетдо76МПапритемпературе230°c .Однакоприболеенизкойтемпературеокружающейсреды,этозаймет9000ч(375дней)снизитсядо76МПа。

фигура11Расслаблениеконтактногодавлениянаповерхностиуплотнительногоизменениясовременем。

Согласнорезультатаммоделирования,отношениеначальногоконтактногодавленияидавлениефлеронаконтакта1.56,чтозначит,привысокойтемпературеокружающейсреды,конечныйконтактноедавлениенауплотняющейповерхностиупадетпочтинатреть。Основываясьнауравнениикоэффициентазапаса

n = [σ] σ gp "> n = (р] р врачобщейпрактики п=рσgp

(14)

гдепфакторбезопасности, $[σ] "> (р] [р]$ являетсяпроектированиеконтактногодавления, $σ gp "> р врачобщейпрактики σgp$ этонамерениеуплотнениядавлениегаза。Коэффициентбезопасностипдолжнобытьбольше2длярассмотрениябезопасности。

Вывод

Релаксациямиконтактногодавлениянауплотнительнойповерхностисоединенияпремиумаявляетсяосновнойпричинойутечкигазаизкорпусапривысокотемпературнойскважинеприродногогаза。
Привысокихтемпературах,ползучестиэкспериментнапряжениябылиспользовандляизученияповедениявязкоупругогоматериалавкорпусP110T。Механическоеповедениематериалаоболочкисильнозависитоттемпературы。Чемвышетемператураокружающейсредыявляется,тембыстреескоростьползучести。
КонститутивнаямодельдляматериалаоболочкиP110Tбылаполученаспомощьюэкспериментальныхданныхползучести,апараметрсерииПронибылрассчитан。Термо-реологическоеповедениетакжебылоисследовано,исдвигфакторыокружающейсредыматериаламеждутемпературой120°Cдо300°C,получают。
БыласозданавязкоупругогоFEмодельдляматериалаP110T,ирезультатымоделированияхорошосогласуютсясэкспериментальнымиданными。
МодельFEуплотнительнойповерхностивпремиальныхсоединенияхбылапостроенав有限元分析,иегорелаксацияконтактногодавлениябылаисследована。Рекомендуется,чтобыпроектированиеконтактноедавлениенауплотняющейповерхностидолжнобытьвдвоебольше,вступающихдавлениеуплотнительногогазапривысокотемпературныхгазовыхскважин。

Работасредактором:МихалKuciej

Декларацияконфликтующихинтересов
Автор(s)незаявилниодногопотенциальногоконфликтаинтересоввотношенииисследований,авторствои/илипубликацияэтойстатьи。

КорпусПрименениетрубвгазовыхскважинахвысокотемпературных

СвойстваоцинкованныхстальныхтрубПриваривать

КоррозионнаястойкостьAPI 5 l管道сталисзащитнымпокрытием

КорпусПрименениетрубвгазовыхскважинахвысокотемпературных

Экспериментальныеиспытанияматериалов

Экспериментальнаяустановкаиметодика

Экспериментальныйрезультат

Вязкоупругаяконститутивнаямодель

P110Tматериалхарактеристика

Термо-реологическиесвойстваматериалаоболочки

моделированиеFEиегоприменение

модель菲

Контактдавлениенауплотняющейповерхности

Вывод

Рекомендации

управление

Похожиесообщения

Преимуществатрубыизлегированнойстали

5Советыпоуходузанержавеющейсталью

Способсоединенияоцинкованнойбесшовнойтрубы

Типыиспользуемыхобсадныхтруб

Какизнержавеющейстали吗?

Краткоевведениестальныхбурильныхтруб