Примена Црна челичних цеви скеле
【Сажетак】 У раду се разматра примена скеле на градилишту, детаљно описује израчунавање носећег система скеле, и упоређује ситуацију две врсте челичних скела најчешће користи у изградњи.
1.ДетаљнијеинформацијеоизградњиЕрвБлацкРоундзавареницевиДН200
1)величина:т.р15-457ммВ.Т1-12mmdužine:каоштојепотребно。(П<12м) | ||||||||||
2)хемијскисаставсировина | механичкавласништвосировина | |||||||||
ставка | Hemijski sastav % | ставка | механичкиимовине | |||||||
челик | C | 锰 | 小号 | P | 小号aj | челик | ииелдпоинтМпа | затезна чврстоћа МПа | продужење % | |
BS1387 | < 0.2 | <1.2 | <0.045 | <0.045 | <0.30 | BS1387 | > 195 | 325-460 | 20(分钟) | |
A53一个 | 0.25 | 0.95 | 0.045 | 0.05 | - | :А53 | > 205 | > 330 | 26–30 | |
А53Б | 0.3 | 1.2 | 0.045 | 0.05 | - | А53Б | > 240 | > 415 | 21-26 | |
А500 А Д | <0.26 | <1.35 | <0.035 | <0.035 | 0 <0.30 | А500 А Д | 230–250 | 310-400 | 22-26 | |
А500 Б Ц | <0.26 | <1.35 | <0.035 | <0.035 | 0 <0.30 | А500 Б Ц | 315-345 | 400-425 | 21-22 | |
С235 | <0.20 | <1.4 | <0.040 | <0.040 | <0.30 | С235 | > 235 | > 425 | 21-22 | |
S355 | <0.22 | <1.6 | <0.030 | <0.030 | <0.55 | S355 | > 355 | 470-630 | 21-22 | |
C250 | < 0.3 | <1.2 | <0.045 | <0.040 | <0.30 | C250 | 250 | 320 | 25 | |
C350 | <0.22 | <1.6 | <0.035 | <0.035 | <0.55 | C350 | 350 | 430 | 22 | |
3)стандардквалитета:A53 |A252 |А572|А450А500|А795| SR 39 |БС1139| BS1387 |BS6323 | БС10210|ЕН10217|БС3602| EN10219 |ДИН17100| DIN1626 |ГОСТ8731|ГОСТ10704|ас1074|ас1163 4)Površinska和安全软件:čeličnePocinkovane CEVI,подмазан,обојен,golim |
||||||||||
6)试验:аналисисцхемицалцомпонент,механичкасвојства,техничкекарактеристике,екстеријервеличинаинспекција | ||||||||||
7)апликација:пренос гаса .ватер .петролеум, фенце.цонструцтион.мецханицал део израда намештаја | ||||||||||
8)потврда:СГС-инспекција | ||||||||||
9)времеиспоруке:обичноу20-30布施 | ||||||||||
10)рокисплате:T / T,AKREDITIVA,ВестернУнион |
2.Овдесмолистувеличинусцх40зареференцу。
OD | сцх40ВТ | OD | сцх40ВТ | OD | сцх40ВТ | OD | сцх40ВТ | OD | сцх40ВТ | ||||
1/2“ | 2.77 | 1-1/4″ | 3.56 | 2-1 / 2“ | 5.16 | 4“ | 6.02 | 8″ | 8.18 | ||||
3/4“ | 2.87 | 1-1/2″ | 3.68 | 3“ | 5.49 | 5“ | 6.55 | 10“ | 9.27 | ||||
1“ | 3.38 | 2“ | 3.91 | 3-1/2″ | 5.74 | 6“ | 7.11 | 12“ | 10.31 |
другадимензијазареференцу
ОДмм, | ВТмм, | ` | ОДмм, | ВТмм, | ОДмм, | ВТмм, | ОДмм, | ВТмм, | ||
21 | 1-2.75 | 73 | 2.5-7.0 | 121 | 2.5-7.0 | 168.3 | 2.75-12 | |||
25 | 1.7–3.25 | 76.1 | 2.5-7.0 | 127 | 2.75–11.0 | 177.8 | 2.75-12 | |||
33.4 | 1.9–4.0 | 88.9 | 2.8–8.0 | 133 | 3.25–8.0 | 194 | 2.75-12 | |||
42.2 | 2.0–4.0 | 98 | 2.5-4.5 | 139.7 | 2.5-10.0 | 203 | 3.0-12 | |||
48.3 | 2.0-7.0 | 102 | 2.5–9.0 | 152 | 3.25-7.5 | 219 | 2.75-12.0 | |||
57 | 2.3-5.0 | 108 | 2.8–9.0 | 159 | 2.5-10.0 | 244.5 | 4.0-12.0 | |||
60.3 | 2.0-7.0 | 114.3 | 2.5–9.0 | 165 | 2.75–7.0 | 273.1 | 4.0-12.0 | |||
Мисмопроизвођаччеликапипе.сомевеличиненисунаведениовдетакођеможепроизвести。 Арматуреиприрубницемогубитииспоручениизаварене。Уколиковамјепотребновишеинформација,будите слободни да нас контактирате ,ми би послали информације на време . |
увод
Уизградњимостова,иакоскелеимаважнупозицијуупројекту,требадабудуукључениудизајнујединицаизградњаорганизацијеускладусазахтевимазаграђевинскипројекат,алисадаМеђутим,сечестоданепостоједетаљниописиизградњаорганизациједизајнумногихјединица;акосу,честосуврлоједноставнаинезадовољавајустварнепотребеизградње。Дабисеосигуралабезбедностградње,неопходноједасепроверискеле。
У садашњој изградњу мостова, постоје две врсте скеле које се користе чешће: један је затварач типа стеел тубулар скеле, а друга је портал типа челика скеле. Овај чланак углавном уводи дизајн и израчунавања методе ова два скела.
Затварачтипчеликскеле
ТипФастенерчеликтубуларнискелајеврстаБлацкчеличнецевикостурачинехоризонталнепречке,уздужникрстбара,вертикалнистуб,скелеодборимаказе,чишћењепол,база,повућиподршкуикопчеихповезују。
1. Затварач-Стиле Блацк челичне цеви за скеле дизајн
Завртње-типечеличнецевискелекористеуизградњимостасеобичнокористикаооплатеоквирадаиздржиграђевинскеоптерећењебетонскихконструкција。капацитетфастенертипачеликацевастескеленаоптерећењеносиједизајниранапремазахтевимапробабилистичкеметодеограничењадржавнедизајниделимичногЕкпрессионДесигнформулом。Општикалкулацијесу:снагасавијањачлановапопутуздужнихихоризонталниххоризонталнихшипкиианти-клизањаносивостиспојнимпричвршћивача;израчунавањестабилностиполова;обрачунносивоститемељастубова。
(1)прорачуноптерећења
Уизградњимостова,оптерећењаделујуначеличнимскелезатварачтипасууглавномоптерећењеграђевинскеконструкције,тежинаоператора,гравитацијаграђевинскомопремомзаисамо-озбиљностзатварачтипаБлацкСтеелцевискеле。Локацијаидистрибуцијаразличитихоптерећењамогусекориститиускладусаактуелномситуацијом。Редоследиспорукефастенертипачеликаскелескеле:скеле→попречнепречке→уздужнепречке→полова→постоља→темеља。
(2)Обрачунсавијањаснаге
Вертикалноихоризонталнохоризонталнобаровиизрачунформулусавијањевертикалнихихоризонталнихшипкихоризонталнимгласи:
д=≤[F]
сам--савијањедизајнвредност
Хоризонтални и вертикални хоризонтални траке имају унутрашњу снагу углавном у складу са три распона. Континуирано обрачун сноп савијање (ако посебне околности може се израчунати мулти-распона континуални носач савијање):
в - секцијамодул。
[f] – Дизајн вредност савијање челика.
(3)Обрачун
Вертикалноихоризонталнохоризонталбардистурбанце:Вертикалнаихоризонталнахоризонталнатракаинтерференцијасеизрачунаванаследећиначин:
И=≤[U]
ü– [р]
- 电子 - еластичнимодулчеликаИ -
вертикалнаихоризонталнаМоментинерциједелухоризонталнешипке
к-еквивалентуниформанапуне
уздужниипопречнихоризонталнашипке-дужинахоризонталнихивертикалниххоризонталнешипке
[U]-тхедозвољенесметњетребадасекористиуследећојтабели。
(4)ПротивклизненосивостспојенихпричвршћивачаПриликомизрачунавања
вертикалнеихоризонталнехоризонталнешипкеивертикалнепруге,анти-клизниносивостивезнихелеменатаморајубитиускладусаследећомформулом:
р ≤ [р]
р - вертикалнеихоризонталнехоризонталнешипкеВертикалнасилапреносинавертикалнустуб(к*л)
[р] - Десигнвредностанти-клизнилежајкапацитетфастенерс。
(5)рачуница
стабилности вертикалне пол обрачун стабилности вертикалног стуба :
≤[F]
н - Аксијалнисила
вертикалнистубизрачунавашаблонаносачаДесигнвредностН=1.2Σнгк+ 1.4
Σнкк
Σнгк - Шаблониносачзбирусамомасе,селф-тежинановоливеногбетонаиаксијалнасилагенеришесамо-тежинечеличнешипке。
Σнкк-Збираксијалнихсилагенеришеграђевинскихрадникаистандардневриједностиоптерећењаграђевинскеопремеивредностстандардногоптерећењагенеришекадасевибрирабетон。ф -
Факторстабилностаксијалногчланакомпресионитребадасезасниванаодносвиткостλ。
kada λ>250, ф = 7320 / λ2
А-пресекнастубу。
[f] – Дизајн вредност савијање челика.
(6) Прорачун носивости од оснивања вертикалног стуба
Према резултатима теста, Крива стреса на доњу површину плоче оптерећења и његовог слегања је приказано на слици. То се види из слици да је деформација темељног тла под оптерећењем. Ако је стрес оптерећење прелази п0, носећа деформација темеља мутирао и изгубити носивост темеља. Zbog toga, просечна притисак на доњу површину стуба мора да испуњава следеће услове:
с≤[FG]
с - просечнапритисакнаднутемељастуба,[FG]-тхе
дизајн вредност капацитета темељ лежаја,该
Портал челика скеле
сајарбол,Основнаструктурасесастојиодунакрсногподршке,клипњаче,виситипакопчаскелеодбореилихоризонталнихоквира,закључавањеруке,我SL。СтандардизованиЦрначеличнецевискелајеопремљенсахоризонталнимшипкамазаојачање,маказеподржава,свеепингшипке,заптивањешипке,конзолеибазе。
1.ДизајниОбрачун
одПорталСтеелТубуларскелекапијучеликацевастискелесекористеуизградњимостасеобичнокористекаооплатаподржавадаиздржеструктурнихоптерећењабетонскихконструкција(видигоре)。Носивостскелетакођекористијединственидизајнизразсадашњеструктуре。Тоје,методдизајнзаснованнаграничневероватноћадржавесетакођекористи。
РазликујеодповезивањуЦрначеличнихцевискеле,главнинеуспехначинкозловојчеликаскелајемулти-таласизвијањанеуспехГАНТРИравнисаслабимсавијањакрутости。Збогосновнојјединиципорталнискеле,порталнијеструктураоквир。Поддејствомграђевинскогоптерећења,члановипорталнеизграђевинскогслојасуподвргнутилокалнихмоменатасавијањауравниплатформирампе。Zbog长袍,порталничеличнескелеуглавномпреносевертикалнуоптерећењенатемељимаодаксијалнесилевертикалнеполплатформирампе。Кадајеоптерећењеветарделује,моментсавијањаћебитигенерисануправцуравниплатформирампе,којитакођезависиодвертикалнеосеплатформирампе。Срцеформирананеколикотренутакадасеодупре。Укратко,ПорталЦрначеличнецевискелајеуглавномподлежеаксијалнихпритиску。Обапрорачуниуглавномобављазаоценустабилностичеличнихпорталаскела,иформулесу:N
≤ [nD]
Н - аксијалнасилакојаделујенапорталудизајнрамавредности
[nD] - дизајн стални носивости на портал фраме вредности.
2.Обрачунносивостипорталачеликацевастогкостурајеистакаоизрачунавањазавртњачеликацевастогскеле。
с≤[FG]
с - просекпритисакнаосноветемељастуба,
[FG] - Десигнвредносткапацитетатемељлежаја,
кроз горе обрачун стабилности скеле и носивости фондације, теорија безбедног изградње пратеће система скеле добијен је у складу са.
Врата типа скеле и затварач тип поређење скеле
1,процесизградњепоређење:
порталскеле:1)једноставнамонтажаидемонтажа,грађевински радови ефикасност; О томе 2 da 3 пута завртње типа скела. 2) Релативна снага радника’ рад је релативно ниска.
Тип затварач скеле: 1) То је погодније за инсталацију и расклапање, и ефикасност конструкција је нижа.
2,усправновисинапоређење:
капија скеле: усправно висина је генерално ≤ 45 metara.
затварачскела:Висинаерекцијајегенерално≤50 metara。
3. Поређење економских користи:
портал скела: 1) Користе мање челика. 2) Постоје многе врсте спецификација за скела, и једнократна инвестиција је велика. 3) Скела је тешко управљати и тешко одржавати.
Типзатварачскеле:1)Вишечеликсекористи。2)Малаједнократнаинвестицијаускеле。
4. Цивилизовано Грађевински поређењу са
порталскела:Скелемонтажајестандардизован,уређенуредноилепо。
затварачскеле:Скелеассемблијеприхватљива。
Безбедност изградња би требало да обрате посебну пажњу на питање
током коришћења скеле за време забране демонтажи унакрсног подршку, арматурних шипки, чишћење полова и тако даље. Изградња оптерећење рада слоја мора да испуњава услове дизајна и не мора да буде преоптерећен.
Локација где је подигнут челични скеле мора бити раван и чврст, и одводњавање рад мора бити строго изведена.